На 6:18 не понял зачем нужно умножать на 10, если шаг 100 мм. Вверху шкалы рекомендуется готовый результат: шаг 200, с диаметром 40. Т. е. 5 стержней на погонный метр. Если в калькулятор подставить N=5 d=40, получим 62,83. Т.е. то, что нужно получить.
Здравствуйте Алексей. Не знаю можно ли ещё задавать вопросы т.к. данному выпуску уже 3 года... Вопрос у меня такой. Может ли значение Qsw быть больше значения Qb ? И если да, то чем тогда ограничивается значение Qsw? Такой вопрос у меня появился в связи с тем что СП 63 ограничивает значение Qb (не более 2,5Rbt*b*h0), а про значение Qsw ни слова ни сказано. Выходит единственное ограничение это только сжатая полоса бетона между наклонными трещинами, но зачастую на практике данное значение довольно большое и тогда (лично у меня) получается что значение Qsw многократно (в 4-6раз) превышает значение Qb. Я понимаю нормы есть нормы и все же это настораживает. Разумеется что проверка наклонного сечения на момент так же является одним из верхних пределов несущей способности, но о ней я пока не говорю. Буду признателен за Ваш комментарий или ответ. Очень поможете. Заранее благодарен.
Добрый день. Хочу уточнить один вопрос по расчету жб балок при действии крутящего момента. Расчет в лире таких балок по новому СП дает результаты в разы больше чем тот же расчет по СНиП. Начал разбираться и нашел в СП одно условие которого нет в СНиП, а именно отношение поперечной к продольной арматуре (п. 8.1.38), которая входит в расчет. Судя по формуле СП говорит нам что если у тебя есть диаметр продольной арматуры 20, то ставь 25 поперечную (в зависимости от момента), что бы соблюдалось соотношение. Или учитывай в расчете другое количество продольной или поперечной арматуры что бы сохранялось отношение. Результаты армирования стержня в лире дают значение под название «Кручение*». Не понятно, что имеет ввиду СП (так как у нас постоянное значение продольной арматуры исходя из расчета по прочности и трещиностойкости) и как лира определяет площадь продольной арматуры, участвующей в кручении.
17:35: Хорошо бы лировцев попросить сделать запись короче на шкале, т.е. вместо "S200d14+...+S200d14" писать что-то типа "4*S200d14", а то на маленьком мониторе совсем всё плохо :( 19:35: Почему ошибка? Разве нельзя применить сварные сетки вместо хомутов?
@@АлексейКаманин , пока писал - комп перегрузился, обидно, км текста улетело в небытие. Ну, ладно. В общем, я балки как-то лепил на 15 п.м. с шагом 9 м, там у меня тоже не считалось особо... Я применял сетки сварные... вверху - 2 ряда d32, внизу - 5 рядов, по бокам - шаг 200 из d32, вместо хомутов - d20, всё из А500СП. Я фиговый конструктор, пока ещё учусь в том числе и по вашим роликам за что вам огромное спасибо. Просто подумалось, почему бы такие же сварные сетки не применять, ведь хомуты из d20A500 и даже менее гнуть весьма проблематично... особенно их ставить с шагом 100 и 200 мм. КазНИИСА в СТУ нам рекомендует вместо хомутов А500С ставить в балках и колоннах. Сейчас, правда, армирование с 6% снизили до 4% во всех элементах ЖБК.
спасибо за ответ, понимаю в данном примере нет кручения, а будет ли видео пример с подбором поперечки с учетом кручения??? довольно часто возникает в ходе проектирования (контурна балка в монолитном перекрытии), думаю многим будет полезно?
Алексей, а разве при С=h0 поперечную силу не нужно брать на расстоянии h0 от опоры? Когда вы ищите наиболее невыгодное положение трещины, то сравниваете C=2h0 и C=h0 с максимальной поперечной силой, но фактически в трещину на расстоянии 2h0 попадает максимальная опорная реакция, а на расстоянии h0 меньшее значение.
Непонятно. Расчетных учатсков 5 , а на балке я вижу 10 участков цветовых? Или на каждом участке два цвета используется (на получастка один цвет, с середины другой) для поперечки?
Если после экспорта в ЛАРМ-САПР там в таблице с результатами 5 строчек, значит и сечений изначально 5 шт. То что на шкале армирования их больше - возможно это в настройках программы так заложено.
Для балок, лучше всего рассматривать продольную арматуру, распределённую вдоль граней, выделение угловых арматурных стержней больше подходит для колонн. На расчёте поперечной арматуры это никак не отражается, но, при назначении характеристик балок, нужно об этом помнить.
Здравствуйте. Можете подсказать в чем проблема? пытаюсь консольную раму посчитать в лире, но после того как нажимаю расчет, он выполняется но результатов нет, все эпюры нулевые, деформированная схема не показывается.
![[LIVE] : ONE ลุมพินี 88 | คู่เอก "ป้อมเพชร vs อัสลามจอน"](http://i.ytimg.com/vi/1ZqTVVbMgbo/mqdefault.jpg)
Годный урок, побольше ж/б плз!
Классный урок, очень позновательно
Алексей, спасибо! Полезное видео!!
Класс! Спасибо! Попробую повторить в APM посмотрим что она нарисует)
Спасибо очень интересно!
спасибо большое!
Супер
Спасибо!очень хочется увидеть уроки по сборным ж\б изделиям.
На 6:18 не понял зачем нужно умножать на 10, если шаг 100 мм. Вверху шкалы рекомендуется готовый результат: шаг 200, с диаметром 40. Т. е. 5 стержней на погонный метр. Если в калькулятор подставить N=5 d=40, получим 62,83. Т.е. то, что нужно получить.
Здравствуйте Алексей. Не знаю можно ли ещё задавать вопросы т.к. данному выпуску уже 3 года...
Вопрос у меня такой. Может ли значение Qsw быть больше значения Qb ? И если да, то чем тогда ограничивается значение Qsw?
Такой вопрос у меня появился в связи с тем что СП 63 ограничивает значение Qb (не более 2,5Rbt*b*h0), а про значение Qsw ни слова ни сказано. Выходит единственное ограничение это только сжатая полоса бетона между наклонными трещинами, но зачастую на практике данное значение довольно большое и тогда (лично у меня) получается что значение Qsw многократно (в 4-6раз) превышает значение Qb. Я понимаю нормы есть нормы и все же это настораживает. Разумеется что проверка наклонного сечения на момент так же является одним из верхних пределов несущей способности, но о ней я пока не говорю. Буду признателен за Ваш комментарий или ответ. Очень поможете. Заранее благодарен.
Добрый день. Хочу уточнить один вопрос по расчету жб балок при действии крутящего момента. Расчет в лире таких балок по новому СП дает результаты в разы больше чем тот же расчет по СНиП. Начал разбираться и нашел в СП одно условие которого нет в СНиП, а именно отношение поперечной к продольной арматуре (п. 8.1.38), которая входит в расчет. Судя по формуле СП говорит нам что если у тебя есть диаметр продольной арматуры 20, то ставь 25 поперечную (в зависимости от момента), что бы соблюдалось соотношение. Или учитывай в расчете другое количество продольной или поперечной арматуры что бы сохранялось отношение. Результаты армирования стержня в лире дают значение под название «Кручение*». Не понятно, что имеет ввиду СП (так как у нас постоянное значение продольной арматуры исходя из расчета по прочности и трещиностойкости) и как лира определяет площадь продольной арматуры, участвующей в кручении.
Добрый день. По кручению ничего не могу подсказать.
Здравствуйте. Не могли бы Вы помочь рассчитать бетонную балку?
17:35: Хорошо бы лировцев попросить сделать запись короче на шкале, т.е. вместо "S200d14+...+S200d14" писать что-то типа "4*S200d14", а то на маленьком мониторе совсем всё плохо :(
19:35: Почему ошибка? Разве нельзя применить сварные сетки вместо хомутов?
19-35 Немного непонятно - что это изменит? Количество стержней и их площадь ведь не зависят от способа изготовления.
@@АлексейКаманин , пока писал - комп перегрузился, обидно, км текста улетело в небытие. Ну, ладно. В общем, я балки как-то лепил на 15 п.м. с шагом 9 м, там у меня тоже не считалось особо... Я применял сетки сварные... вверху - 2 ряда d32, внизу - 5 рядов, по бокам - шаг 200 из d32, вместо хомутов - d20, всё из А500СП. Я фиговый конструктор, пока ещё учусь в том числе и по вашим роликам за что вам огромное спасибо. Просто подумалось, почему бы такие же сварные сетки не применять, ведь хомуты из d20A500 и даже менее гнуть весьма проблематично... особенно их ставить с шагом 100 и 200 мм. КазНИИСА в СТУ нам рекомендует вместо хомутов А500С ставить в балках и колоннах. Сейчас, правда, армирование с 6% снизили до 4% во всех элементах ЖБК.
Добрый день. А как в Лире, при расчете поперечного армирования, учесть наличие отогнутых на опоре стержней?
вы когда принимали 4d14 имели 4-х срезный хомут ну или 4 стержня по вертикали в поперечном сечении??? спасибо за видео.
Верно 4 вертикальных стержня d14 в поперечном сечении.
спасибо за ответ, понимаю в данном примере нет кручения, а будет ли видео пример с подбором поперечки с учетом кручения??? довольно часто возникает в ходе проектирования (контурна балка в монолитном перекрытии), думаю многим будет полезно?
Алексей, а разве при С=h0 поперечную силу не нужно брать на расстоянии h0 от опоры? Когда вы ищите наиболее невыгодное положение трещины, то сравниваете C=2h0 и C=h0 с максимальной поперечной силой, но фактически в трещину на расстоянии 2h0 попадает максимальная опорная реакция, а на расстоянии h0 меньшее значение.
Расчет производят для ряда расположенных по длине элемента наклонных сечений при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения С.
Непонятно. Расчетных учатсков 5 , а на балке я вижу 10 участков цветовых? Или на каждом участке два цвета используется (на получастка один цвет, с середины другой) для поперечки?
Если после экспорта в ЛАРМ-САПР там в таблице с результатами 5 строчек, значит и сечений изначально 5 шт. То что на шкале армирования их больше - возможно это в настройках программы так заложено.
Почему сняли галочку с выделения угловых стержней? Объясните, пожалуйста.
Для балок, лучше всего рассматривать продольную арматуру, распределённую вдоль граней, выделение угловых арматурных стержней больше подходит для колонн. На расчёте поперечной арматуры это никак не отражается, но, при назначении характеристик балок, нужно об этом помнить.
@@АлексейКаманин Благодарю!
Здравствуйте. Можете подсказать в чем проблема? пытаюсь консольную раму посчитать в лире, но после того как нажимаю расчет, он выполняется но результатов нет, все эпюры нулевые, деформированная схема не показывается.
Откройте протокол решения - там выводится информация об ошибках.
смотрел. ошибок нет в протоколе
Классный урок, очень позновательно