Korrektur! 39:00 Die Vertikale Komponente von C,k mit delta_C,k = 1/3*Phi,k habe ich hier vergessen. Der vereinfachter Nachweis liefert : (45,46 + 113,65 + 35,5)*tan(2/3*32,5°) + 184,11*tan(1/3*32,5°) = 112,5 kN/m >=! 110kN/m Der NW ist erbracht -> Das heißt, dass eine Abminderung von delta_p nicht erforderlich war. Die 1. Annahme delta_p= -1/2*phi,k war also vollkommend in Ordnung. --- Der genaue Nachweis für eingespannte Wände lautet: (45,46 + 113,65 + 35,5)*tan(2/3*32,5°)+ 0,5*184,11*tan(1/3*32,5°) = 94,93 kN/m (nach Unten); (378,72-0,5*184,11)*tan(1/2*32,5°) = 83,56 kN/m (nach Oben); 94,93 kN/m >=! 83,56 kN/m => Der genaue NW ist eindeutiger erbracht! --- 48:35 Der danach folgende STR-NW, wie er in dieser Aufzeichnung gelöst wurde, bleibt unbetroffen dadurch, dass die günstige Wirkung des passiven Erddrucks nicht berücksichtigt wurde. --- Siehe auch: SBT 25.A Reguvis | Seite 11.66 bzw. EAB (2021) EB 9, Abs.3) --- Beste Grüße J.T.
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Korrektur!
39:00 Die Vertikale Komponente von C,k mit delta_C,k = 1/3*Phi,k habe ich hier vergessen.
Der vereinfachter Nachweis liefert :
(45,46 + 113,65 + 35,5)*tan(2/3*32,5°) + 184,11*tan(1/3*32,5°) = 112,5 kN/m >=! 110kN/m
Der NW ist erbracht -> Das heißt, dass eine Abminderung von delta_p nicht erforderlich war.
Die 1. Annahme delta_p= -1/2*phi,k war also vollkommend in Ordnung.
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Der genaue Nachweis für eingespannte Wände lautet:
(45,46 + 113,65 + 35,5)*tan(2/3*32,5°)+ 0,5*184,11*tan(1/3*32,5°) = 94,93 kN/m (nach Unten);
(378,72-0,5*184,11)*tan(1/2*32,5°) = 83,56 kN/m (nach Oben);
94,93 kN/m >=! 83,56 kN/m => Der genaue NW ist eindeutiger erbracht!
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48:35 Der danach folgende STR-NW, wie er in dieser Aufzeichnung gelöst wurde, bleibt unbetroffen dadurch, dass die günstige Wirkung des passiven Erddrucks nicht berücksichtigt wurde.
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Siehe auch:
SBT 25.A Reguvis | Seite 11.66
bzw.
EAB (2021) EB 9, Abs.3)
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Beste Grüße
J.T.